б) Коэффициент катушечных обмоток (без транспозиции в пазовой части) определяется с учетом увеличения сопротивления из-за уравнительных токов, протекающих между отдельными элементарными проводниками вследствие различия их индуктивных сопротивлений:

где — коэффициент увеличения сопротивления от уравнительных токов; γ — коэффициент, учитывающий влияние конструктивных особенностей катушки (число витков, сокращение шага, наличие транспозиции в лобовой части).
Для обмотки из медных проводников

где — число эффективных проводников в пазу (под «эффективным проводником» понимается проводник, по которому протекает полный ток одной параллельной ветви обмотки).
Коэффициент g для катушек с транспозицией в лобовой части определяется по табл. 16-15, для катушек без такой транспозиции γ=1.
Для уменьшения добавочных потерь обычно выбирают см.
При определенной, «критической» высоте проводника обмотка имеет наименьшее сопротивление переменному току. Увеличение высоты проводника сверх «критической» приводит, несмотря на увеличение его сечения, к увеличению сопротивления проводника из-за более сильного проявления эффекта вытеснения тока. Для обычно применяемых статорных обмоток с ξ<1 среднее значение коэффициента (для всех проводников паза) равно . В таких оптимально спроектированных обмотках увеличение сопротивления из-за вытеснения тока не должно превышать 33% сопротивления постоянному току.
В табл. 16-16 указана высота элементарного медного проводника , при которой коэффициент (для различных значений высоты h1 меди в пазу).
В стержневых роторных обмотках обычно высота проводника см (см.. рис. 16-25), коэффициент должен определяться по значениям функций φ(ξ) и ψ(ξ), найденным из рис. 16-27.
Эффект вытеснения тока в разной степени проявляется в верхних и нижних стержнях (катушечных сторонах) двухслойной обмотки, уложенной в пазы: коэффициент для верхнего стержня может в несколько раз превосходить коэффициент для нижнего стержня, значительно отличаясь от среднего значения коэффициента . Поэтому потери в верхнем стержне и его нагрев могут быть значительно больше потерь и нагрева нижнего стержня.
Допущение о проявлении вытеснения тока только на активной длине проводника, отраженное в выражениях для , справедливо лишь при умеренных линейных нагрузках. При А/м можно приближенно считать, что вытеснение тока в активных и неактивных частях стержня происходит одинаковым образом, и тогда в выражениях для следует полагать
При x<1 для обмоток с полыми проводниками (ориентировочно)

для обмоток с полыми и сплошными проводниками

где m, mc — числа полых и сплошных проводников, расположенных в пазу друг под другом; a, b — высота и ширина полого проводника; ас — высота сплошного проводника; ак, bк — высота и ширина канала в полом проводнике; s — площадь сечения меди полого проводника; b1, h1 — ширина и высота меди в пазу.

2. Равношаговая беличья клетка

является многофазной обмоткой с числом фаз, равным числу стержней Z2 обмотки. Каждая фаза состоит из одного стержня и примыкающих к нему двух участков короткозамыкающих колец (рис. 16-26). Расчетное активное сопротивление фазы беличьей клетки при температуре t, °С,

где омическое сопротивление стержня (сопротивление постоянному току)

сопротивление участка кольца между соседними стержнями

— длина стержня; — соответственно площади сечений стержня и кольца; — средний диаметр кольца; — соответственно удельное сопротивление материала стержня и кольца при t, °С; — коэффициент увеличения сопротивления обмотки вследствие вытеснения тока. В ансинхронных машинах при скольжении s<0,1 .

3. Обмотки возбуждения синхронных машин.

Омическое сопротивление обмотки возбуждения при температуре t, °С,

где — полная длина проводников обмотки; — число витков на полюс; -средняя длина витка; — сечение эффективного проводника; -см. п. 1; — число параллельных ветвей обмотки.